Деформация - фланец
Cтраница 2
Расчет по методу конечных элементов при упругой модели материала описывает деформации фланцев с той же точностью, что и при упруго-пластической модели. Однако так как нелинейная контактная задача, связанная с процессом смыкания зазоров между фланцами, требует пошагового решения ( в приращениях), имеет смысл использовать упруго-пластическую модель материала. Трение между кольцами фланцев оказывает незначительное влияние на общую картину деформирования фланцевого соединения. [16]
Помимо образования трещин в сварных швах серьезной проблемой могут явиться деформации фланцев нижней и еерхней горловин, конического днища и корпуса. Коническая часть деформируется вследствие бокового расположения патрубка ввода сырья. Деформация фланцев крышек наступает из-за неравномерности нагрева отдельных частей аппарата. Более всего подвержены изгибам участки фланцев и крышек, прилегающие к узлу ввода сырья, а также места постоянного воздействия потока горячей струи. Ввиду миграции потока зоны контакта горячего сырья с металлом аппарата при каждом цикле и в процессе коксования изменяются, поэтому температурные удлинения камеры с разных сторон не одинаковы. Подобные разнонаправленные качания камеры, составляющие от 20 до 150 мм, вызывают помимо-деформаций дополнительные нагрузки на шов приварки опорной части, что со временем приводит к появлению трещин. [17]
Расчет по методу конечных элементов при упругой модели материала описывает деформации фланцев с той же точностью, что и при упруго-пластической модели. Однако так как нелинейная контактная задача, связанная с процессом смыкания зазоров между фланцами, требует пошагового решения ( в приращениях), имеет смысл использовать упруго - пластическую модель материала. Трение между кольцами фланцев оказывает незначительное влияние на общую картину деформирования фланцевого соединения. [18]
Такое выгодное соотношение между прочностью металла в опасном сечении и сопротивлением деформации фланца можно создать, применяя искусственный нагрев фланца при одновременном охлаждении стенок детали. [19]
Общее усилие при вытяжке с прижимом составляют следующие усилия: 1) деформации фланца; 2) трения, создаваемого прижимом; 3) изгиба заготовки при входе в матрицу и выходе из нее; 4) трения на закруглении матрицы; 5) на цилиндрическую часть стаканчика. При свертке без прижима исключается усилие трения, создаваемое прижимом. [20]
Расчет по методу конечных элементов при упругой моде - ли материала описывает деформации фланцев ЛВР с той же точностью, что и при упругопластической модели. Вычислительная программа, основанная на модели жест кого кольца и включающая аппроксимацию соответствующих частей основного корпуса и крышки оболочечными элементами, требует только около 10 % времени работы центрального процессора, необходимого для просчета одного случая нагру-жения по методу конечных элементов, несмотря на то что в последнем случае используется довольно грубая сетка, оптимизируется выбор узловых точек и для решения используется только оперативная память машины. [21]
Не менее серьезным дефектом камер коксования, наряду с образованием трещин, является деформация фланцев нижней и верхней горловин, деформации в конусной части и самого аппарата в целом. Конусная часть камеры деформируется вследствие бокового расположения штуцера ввода, через который подается горячее сырье, водяной пар, а при охлаждении - вода. Деформация фланцевых соединений люков камер также является следствием неравномерности температур нагрева их отдельных участков. [22]
 |
Схема автоматизированного выдавливания тонколистовой заготовки на полуавтомате. [23] |
Сущность этого способа заключается в раскатке роликами толстой заготовки по вращающейся стальной оправке без деформации фланца заготовки при неизменной величине ее диаметра. [24]
Чтобы обеспечить надежность фланцевых соединений, качество сварки, уменьшить сварочные напряжения и связанные с ними деформации фланцев, а также избежать перегрева одной из свариваемых деталей ( вследствие этого ухудшается химическая стойкость металла, что связано с выгоранием некоторых легирующих элементов), необходимо тщательно подбирать толщины свариваемых деталей. [25]
Изгиб эквивалентной балки, моделирующей болты, учитывается в расчете по двум причинам: для точного предсказания реальных деформаций фланцев и возможности сравнения вычисленных и измеренных в эксперименте напряжений в шпильках, связанных с изгибом. При этом должна быть установлена связь поворотов в узловых точках балки с поворотами фланцев. [26]
Толщина прокладки S должна выбираться минимальной, ио достаточной для заполнения неровностей уплотняемой поверхности, а также компенсации возможных перекосов и деформации фланцев. Толщина прокладок открытого типа не должна превышать 1 - 2 мм прокладки, имеющие большую толщину, размещаются в закрытых канавках. [27]
 |
Последовательность вытяжки при работе четырьмя ключами. [28] |
Затяжка шпилек с помощью предварительного нагрева по сравнению с использованием гидравлического приспособления обладает тем недостатком, что обжатие прокладки и затяжка фланцевого соединения происходит при охлаждении шпилек, которые вследствие деформации фланца и корпуса могут нагружаться изгибающим моментом. Наличие сферических шайб под гайками позволяет компенсировать только технологические отклонения при изготовлении деталей соединения и не в состоянии исключить влияние на состояние шпилек упругих деформаций, возникающих при изгибе фланца и корпуса бака. [29]
Граничные условия задачи с учетом принятых допущений: при х 0 dvt / dx 0 и о ( - 1) Ядг / v Последнее эквивалентно допущению, что характер деформаций фланцев под действием сил такой же, как и при затяжке. [30]
Страницы: 1 2 3 4