Деформирование - сталь
Cтраница 4
Чем большим сопротивлением сдвигу обладает сталь, тем меньше ее способность к пластической деформации и тем больше ее склонность в связи с этим к хрупкому разрушению. И наоборот, чем меньше сопротивление сдвигу, тем легче осуществляется деформирование стали и меньше ее склонность к хрупкому разрушению. [46]
Следует отметить, что для строительных стальных конструкций диапазон изменения скоростей их нагружения и соответственно скоростей деформирования стали в их элементах сравнительно мал. Однако удары по конструкции создают волны упругого деформирования, скорость которых в стали достигает нескольких километров в секунду, и могут привести к инициированию трещины хрупкого разрушения в зонах концентрации напряжений даже при пластическом состоянии стали. Фактор удара реализуется при испытаниях на ударную вязкость стали, которая косвенно характеризует сопротивление стали разрушению и ее вязкость в условиях концентрации напряжений и динамических воздействий. [47]
 |
Результаты опытов со ступенчатым законом нагружения. [48] |
Экспериментальные результаты [3] показали, что при скоростях нагружения, отвечающих нижнему уровню а, не равновесность деформирования хотя и имеет место, но ее роль невелика. При повышении скорости нагружения примерно на 2 порядка ( верхний уровень исследованных значений 6) неравновесность деформирования становится существенной, При этом изменяется и характер деформирования стали. Величины ступеней нагружения Дай времена выдержек ДГ2 образцов были одинаковы. [49]
При температуре 250 - 400 С ( синее каление) в углеродистых и некоторых низколегированных сталях может происходить явление, выражающееся аналогично старению в повышении прочности, понижении пластичности и падении ударной вязкости. Деформирование стали при температурах, вызывающих появление характерного синего цвета, недопустимо, так как в этом состоянии сталь делается особенно хрупкой. [50]
При меньшем содержании углерода получается недостаточно зерен перлита для сдерживания сдвигов по зернам феррита; при большом - зерен перлита получается так много, что они полностью блокируют зерна феррита и не дают возможности развиваться по ним сдвигам. Диаграммы а-е деформирования стали повышенной прочности ( см. рис. 2.11, кривая г) почти не имеют площадки текучести - после упругой работы кривая, имея скругление, переходит в стадию самоупрочнения. У ряда сталей высокой прочности, особенно у термоупрочненных, площадка текучести отсутствует. [51]
При меньшем содержании углерода получается недостаточно зерен перлита для сдерживания сдвигов по зернам феррита; при большом - зерен перлита получается так много, что они полностью блокируют зерна феррита и не дают возможности развиваться по ним сдвигам. Диаграммы о-е деформирования стали повышенной прочности ( см. рис. 2.11, кривая г) почти не имеют площадки текучести - после упругой работы кривая, имея скругление, переходит в стадию самоупрочнения. У ряда сталей высокой прочности, особенно у термоупрочненных, площадка текучести отсутствует. [52]
Су - нормальные напряжения положительные при сжатии. Рассмотрим поперечное сечение в виде несимметричного двутавра с одной вертикальной осью симметрии при действии на него изгибающего момента. Примем, что деформирование стали следует диаграмме Прандтля. [53]
Результаты испытаний при длительном неизотермическом нагружении показали, что в данных условиях основные изложенные выше закономерности деформирования сохраняются для наиболее простых форм циклов нагружения и нагрева. При неизотермическом нагружении с выдержками в экстремальных точках цикла при о const и максимальной температуре ползучесть протекает так же, как и в изотермическом случае. В качестве примера на рис. 5.12 приведены кривые неизотермического деформирования стали Х18Н9 для трех уровней максимальных напряжений: 14 6; 16 1; 22 7 кгс / мм2, включающие участок активного нагружения, в пределах которого температура линейно ( как и напряжение) изменялась от 400 до 650 С и участок ползучести при Т 650 С const. В зависимости от комбинации циклов нагружения и нагрева полуциклу, в котором проявляются деформации ползучести при нагружении с температурой Т Ттах, может предшествовать полуцикл активного нагружения при более низкой температуре. В данном случае протекание процесса ползучести происходит так же, как и при изотермическом нагружении. [54]
 |
Изменение амплитуды напряжений ( сплошные линии и циклической пластической деформации ( пунктирные линии при одночастотном. [55] |
Кривые изменения максимальных напряжений о а тах и ширины петли пластического гистерезиса бдг в процессе нагружения для данных режимов приведены на рис. 6, При одночастотном нагружении с заданной амплитудой максимальной упругопластической деформации еотах, как видно из рис. 6, а, на начальной стадии ( до я / JVp ж 0 15) происходит интенсивное упрочнение материала, выражающееся в. Продолжительность периода развития трещины зависит от амплитуды еотах и для рассмотренных ее значений при одночастотном нагружении составляет 0 2 - 0 3 от общей долговечности. Из полученных результатов следует также, что сопротивление деформированию стали Х18Н10Т при жестком одночастотном нагружении и t 650 С, характеризуемое в первую очередь кинетикой циклической пластической деформации, на начальной стадии практически подобно мягкому нагружению материала в данных условиях. С увеличением доли относительной долговечности наблюдается некоторое их различие, выражающееся в увеличении при мягком нагружении величины д ( переход материала к разупрочнению), что связано, по-видимому, с наличием квазистатического повреждения, которое отсутствует при жестком нагружении, когда бдг после стабилизации остается постоянной. [56]
С показали результаты по характеру разрушения ( рис. 7.5.4), близкие описанным выше. По-видимому, это связано с отсутствием площадки текучести на кривой деформирования стали АБ-1Ш. [57]
При этом демпфирующая способность стали непрерывно увеличивалась. Демпфирующая способность при старении, как правило, изменяется в направлении, обратном ее изменению после деформирования стали, стремясь к своему исходному значению. Анализ состояния рассматриваемого вопроса дал основание Г. С. Писаренко и В. В. Хильчевскому сделать вывод о том, что наклеп не может считаться эффективным технологическим средством для повышения демпфирующей способности стали, поскольку последняя при старении изменяется и направлении, обратном изменению декремента при наклепе. [58]
 |
Прочность при разрушении широких пластин из нормализованной углеродистомарганцевой стали, раскисленной кремнием, толщиной. [59] |
Важно, однако, определить границы применения этих испытаний. Корректность испытания зависит от места расположения надреза в охрупченной области сварного соединения. В малоуглеродистых сталях, не прошедших термообработку для снятия остаточных напряжений, эта область обычно расположена в основном металле на некотором расстоянии от зоны термического влияния сварки, причем охрупчивание вызвано деформированием стали при температуре, соответствующей максимальному эффекту старения. Глубину надреза ( рис. 4.14) следует выбирать таким образом, чтобы его вершина располагалась в зоне максимального охрупчивания металла. Для низколегированных сталей вершина надреза может не попасть в область наибольшей хрупкости сварного соединения. [60]
Страницы: 1 2 3 4 5