Крупный карбид

Cтраница 3

Химический состав сварного шва № 18 петли № 2 ГЦТ Ду 500. [31]

Микроструктурный анализ сварного соединения ГЦТ Ду 500 из стали 08Х18Н12Т после 100 тыс. ч эксплуатации показал, что околошовная зона металла труб ( зона термического влияния сварного соединения) характеризуется аустенитной структурой с выделением карбидов преимущественно по границам зерен. Отмечено существование крупных карбидов в теле зерна и по границам размером до 8 мкм. В табл. 25 приведены данные измерения химического состава металла шва ГЦТ Ду 500 петли № 2 III блока НВАЭС ( сварной стык № 18, заводская сварка) после 100 тыс. ч эксплуатации. [32]

До настоящего времени не предложено единого механизма разрушения, контролируемого ростом трещины, охватывающего все возможные случаи ( главным образом вследствие того, что размеры зерен и карбидных частиц обычно изменяются одновременно при используемых на практике термических обработках), но модель Смита удовлетворяет большинству экспериментальных результатов, полученных на крупнозернистых поликристаллах. Разрушение низкоуглеродистых сталей, содержащих крупные карбиды, может происходить при низких уровнях растягивающих напряжений. Разрушение при общей текучести происходит в условиях относительно высоких температур, потому что в этом случае предел текучести сравнительно невысок, и зарождение трещин происходит в результате скольжения. В марганцевой стали разрушение при общей текучести может происходить только при очень низких температурах, где предел текучести высок. Трещины зарождаются путем двойникования, и, следовательно, температурная зависимость локального разрушающего напряжения гораздо сильнее ( см. гл. [33]

Структура наплавок состоит из первичных карбидов в ледебурите и небольшого количества остаточного аустенита. Как видно из микрофотографий, наплавка КБХ-1 отличается наличием крупных карбидов шестигранной формы. [34]

Микроструктура аустенитной нержавеющей стали, пораженной интеркристаллитной коррозией. а - ХЗОО. б - Х500. [35]

Металлогпа ическое исследование показало, что межкристаллитная коррозия наступает тогда, когда выделившиеся но границам зерен клриидш ии-разуют сплошную сетку. Выделившиеся, но не образовавшие еще сплошной сетки карбиды или коагулированные крупные карбиды по границам зерен не вызывают межкристаллитной коррозии. [36]

Микроструктура аустенитной нержавеющей стали, пораженной. [37]

Однако экспериментально не удалось обнаружить обеднения хрома, а металлографическое исследование с применением электронного микроскопа показало, что меж-кристаллитная коррозия наступает, когда выделившиеся но границам зерен карбиды образуют сплошную сетку. Выделившиеся, но не образовавшие еще сплошной сетки карбиды или скоагулированные крупные карбиды по границам зерен не вызывают межкристаллитной коррозии. Когда возникает сплошная сетка, то коррозия протекает по всей поверхности зерен. [38]

Микроструктура аустенитной нержавеющей стали, пораженной интеркристаллитной коррозией. а ХЗОО. б - Х500. [39]

Металлографическое исследование показало, что межкристаллитная коррозия наступает тогда, когда выделившиеся по границам зерен карбиды образуют сплошную сетку. Выделившиеся, но не образовавшие еще сплошной сетки карбиды или коагулированные крупные карбиды по границам зерен не вызывают межкристаллитной коррозии. [40]

Наиболее интенсивно процесс дробления зерен, коагуляция карбидной фазы и ее скопление на границах происходят в металле после наклепа 3 и 10 % с последующей аустенизацией при 950 С. После аустенизации при 1100 С этот процесс протекает менее активно и лишь после наклепа 20 % наблюдается скопление крупных карбидов на границах зерен. Термическая обработка при 1100 С способствует, очевидно, наиболее полному растворению упрочняющей карбидной фазы. Об этом свидетельствует также снижение предела текучести материала, так как аустени-зация при 950 С способствовала только закреплению структурной неоднородности металла, при которой снижалась термоциклическая долговечность материала. [41]

При выгрузке из генераторов системы карбид в воду ила в нем обнаруживается неразложившийся карбид. Это возможно при недостаточном перемешивании карбида д процессе его разложения или известкового ила перед выгрузкой; при загрузке в генератор слишком крупного карбида, с размерами кусков, большими предусмотренных паспортом; при пониженной температуре воды в газообразователе. [42]

Процесс повреждаемости металла при ползучести находится во взаимосвязи с перестройкой дислокационной структуры. Так, на первой стадии ползучести хромомолибденованадиевой стали поры отсутствуют, при этом плотность дислокаций в ферритных зернах невелика, и более высокая вблизи границ зерен и у крупных карбидов. [43]

В марках таких материалов первые буквы обозначают группу, к которой относится сплав ( ВК - вольфрамовая, Т - титановольфрамовая, ТТ - титанотанталовольфрамовая); цифры в вольфрамовой группе - количество кобальта; первые цифры в титановольфрамовой группе - количество карбида титана, а вторые - количество кобальта; первые цифры в титанотанталовольфрамовой группе - количество карбидов титана и тантала, а вторые - количество кобальта. В марках после дефиса может быть указана крупность порошков: ОМ - особо мелкие порошки; М - мелкие порошки; В - крупнозернистый карбид вольфрама; ВК - особо крупный карбид вольфрама. [44]

Крупные карбиды менее эффективно задерживают рост зерна, слабее связаны с матрицей и быстрее выкрашиваются в рабочей кромке инструмента при эксплуатации. При увеличении размеров карбидов с 8 - 10 до 15 - 20 мкм наблюдается снижение стойкости инструмента до двух раз в тех случаях, когда радиус закругления режущей кромки соизмерим с размерами крупных карбидов и когда инструмент работает с малыми толщинами среза. [45]

Страницы: 1 2 3 4