Cтраница 2
На рис. 6.31 схематично показано изменение длины закаленного образца углеродистой стали при отпуске, в которой было значительное количество остаточного аустенита. [16]
При термообработке цементованных деталей из легированных сталей ( 12Х2Н4А, 18ХГТ и др.) при закалке фиксируются значительные количества остаточного аустенита. Количество остаточного аустенита, получающееся при закалке в нацементованном слое, зависит от содержания углерода и поэтому различно для разных марок стали. [17]
Обработка холодом ( при минусовых температурах), впервые предложенная А. П. Гуляевым, применяется для сталей, у которых после закалки сохраняется значительное количество остаточного аустенита. Как указывалось ранее, мартенситное превращение у сталей, содержащих более 0 6 % С, заканчивается ниже обычной температуры. [18]
Для получения максимальной износостойкости следует стремиться к получению белых чугунов с мартенситной основой, однако следует иметь в виду, что последняя содержит значительное количество остаточного аустенита. В условиях абразивного изнашивания при значительных ударных нагрузках и повторяющихся высоких напряжениях, испытываемых одним и тем же объемом изнашиваемого металла, лучшей может быть аустенитная металлическая основа. [19]
Обработка холодом применяется для сталей, содержащих не менее 0 6 % С, и для легированных сталей, в структуре которых после закалки сохраняется значительное количество остаточного аустенита. [20]
Цементованный слой в деталях, изготовленных из хро-моникелевой стали, может получить после закалки пониженную твердость ( 52 - 56 HRC) вследствие сохранения в структуре значительного количества остаточного аустенита. [21]
Для сталей, содержащих свыше 2 % никеля ( типа 20ХНЗА, 12Х2Н4А, 18Х2Н4ВА и др.), непосредственная закалка с подстуживанием не может применяться, так как при этом в слое образуется значительное количество остаточного аустенита, снижается твердость до HRG, 48 - 56, уменьшается предел выносливости. [22]
В некоторых случаях, в основном при сварке сталей с пониженным содержанием углерода и повышенном легировании ( например, сталь 20ХН2), полезно не уменьшать скорость охлаждения, а, наоборот, увеличивать ее для получения в ЗТВ наряду с мартенситом значительного количества остаточного аустенита. Однако это требует большой осторожности и предварительной проверки путем сварки пробных изделий. Рациональный метод сварки рассматриваемых сталей - контактная сварка, при которой вследствие отсутствия жидкого кристаллизующегося металла и прогрева одновременно всего сечения уменьшаются уровень сварочных напряжений и опасность появления холодных трещин. [23]
Холодные трещины образуются вследствие превращения аусте-нита при охлаждении в процессе сварки. При наличии значительных количеств остаточного аустенита образование трещин может происходить и в процессе дальнейшей обработки изделия либо при его эксплуатации. [24]
Определенное значение для выносливости цементованных сталей имеет структура цементованного слоя. Так, наличие в слое значительного количества остаточного аустенита резко снижает сжимающие остаточные напряжения, а иногда даже переводит их в растягивающие. В соответствии с этим большое количество остаточного аустенита в цементованном слое снижает усталостную прочность. [25]
Определение количества остаточного аустенита усложняется для высоколегированной или для углеродистой заэвтектоидной сталей, нагревающихся при закалке до высоких температур. Охлаждение эталона даже до очень низких температур сохраняет значительное количество остаточного аустенита. [26]
Последующая термическая обработка высоколегированной стали 12Х2Н4А заключается в охлаждении ниже нижней критической точки Аг, и повторном нагреве под закалку до температуры 780 - 810 и отпуске при 200 С. Во время закалки с подстуживанием в этих сталях фиксируется значительное количество остаточного аустенита. Детали с высоким содержанием аустенита не удовлетворяют требованиям технических условий по твердости. [27]
Обработка холодом может быть частью общего цикла термической обработки. Она применяется к сталям, у которых после закалки сохранилось значительное количество остаточного аустенита в структуре. [28]
Из сказанного следует такой вывод: для углеродистых сталей, в структуре которых при закалке сохраняется мало остаточного аустенита, некоторого уменьшения чобъемных изменений можно достичь только применением возможно более низких температур закалки. Для легированных же сталей, в структуре которых при закалке сохраняется значительное количество остаточного аустенита, для уменьшения объемных изменений следует несколько повышать температуру закалки. [29]
Для получения мартенситной структуры сталь 12Х2Н4А после нитроцементации необходимо охлаждать ниже нижней критической точки до температуры 550 - 500 С и затем вторично нагревать до температуры 780 - 800 С с последующим охлаждением в масле. При непосредственной закалке из цементационной печи фиксируется, как это уже отмечалось, значительное количество остаточного аустенита, доходящего до 50 % и более. [30]