Полимерный подшипник
Cтраница 3
В работе [11] приведена методика инженерной оценки нагрузочной способности полимерного подшипника скольжения по предельно допустимому значению контактных напряжений и значению установившейся температуры. В расчетные формулы входят величины ( угол охвата, коэффициент теплоотдачи, допускаемые значения напряжений и температур), определение которых связано с введением ряда допущений и использованием эмпирических зависимостей. Расчет должен заканчиваться установлением параметров трения и износа по величинам контактной нагруженное и тепловой напряженности узла. В работах [2, 9, 40] предложены методы оценки износа металлополимерных подшипников, основанные на использовании эмпирических констант. [31]
Кратко [ разобрав вопросы смазки, вернемся к нашим полимерным подшипникам и водяной смазке. [32]
Определив коэффициенты, рассчитывают уменьшение зазора в узле с полимерным подшипником при нагреве. При диаметрах зубчатых колес 100 - 300 мм оно колеблется в пределах 0 4 - 0 9, причем с увеличением диаметра колеса значения Ф должны уменьшаться. [33]
Сторонними источниками, влияние которых следует учитывать при тепловом расчете полимерных подшипников, в первую очередь являются другие подшипниковые узлы. Теплоотвод от фрикционных муфт, при работе которых может выделяться большое количество теплоты, осуществляется в основном через корпус в окружающую среду, в то время как они обычно расположены на одном валу с подшипником, куда теплота от муфты поступает в малом количестве и ее можно не учитывать. При работе зубчатых передач образуемая теплота тоже в основном отдается венцами колес окружающему воздуху или маслу. [35]
 |
Зависимости между смещением и углом контакта ф0 в сопряжении вал-подшипник.| Зона контакта полимерного подшипника с валом.| Зависимость угла контакта Ро. [36] |
На рис. 3.9 было показано распределение температур в узле с полимерным подшипником. [37]
В данном разделе приведены конкретные примеры расчета и применения рекомендуемых типов полимерных подшипников в реальных узлах металлорежущего оборудования, которое широко используется в различных отраслях народного хозяйства. Работоспособность нижеперечисленных узлов с полимерными подшипниками определена на заводах - изготовителях металлорежущих станков: Горьковском заводе фрезерных станков ( ГЗФС), московском заводе Красный пролетарий, Рязанском станкозаводе, московских заводах станкостроительном им. Орджоникидзе, Станкоагрегат, а затем внедрены в практику ремонта имеющегося металлорежущего оборудования на этих и других заводах отрасли. Аналогичные полимерные подшипники широко начали применять в таких отраслях машиностроения, как транспортное, тракторное, автомобильное ( например на заводах им. [38]
На рис. 1.2 приведены вычисленные по этой формуле значения угла контакта полимерного подшипника со стальным валом для наиболее часто встречающегося диапазона значений безразмерного параметра. Определив по этой формуле угол контакта 2фо, можно при необходимости найти по рис. 1.1 смещение вала. [39]
Сторонними источниками этих групп, влияние которых следует учитывать при тепловом расчете полимерных подшипников, в первую очередь являются другие подшипниковые узлы. Если рассчитываемый подшипник и сторонний источник находятся на одном валу, то имеется такое сечение вала, в котором температура нагрева от работы рассчитываемого подшипника равна температуре нагрева от работы стороннего источника. Это сечение играет роль адиабатической стенки, дальше которой тепло от рассчитываемого подшипника не распространяется. На рис. 47, а расстояние от подшипника до этого сечения обозначено через а, а его температура - через Фа. [40]
Фактор ра v в настоящее время считается основным для определения нагрузочной способности полимерных подшипников. На графиках рис. 78 указано относительное число узлов, работающих при значениях pav, лежащих в пределах, указанных по оси абсцисс. За 100 % взято общее число рассмотренных узлов. Во всех случаях по мере увеличения значений pav число узлов уменьшается; наиболее резко это проявляется при рассмотрении узлов, эксплуатирующихся при разовой смазке. Дальнейшая обработка этих данных осуществлена на рис. 79, где за 100 % взято число узлов с определенными условиями смазки. [41]
Правильный выбор зазора в сопряжении является основным условием успешной работы узла с полимерным подшипником. Минимально допустимые зазоры вследствие низкой контактной жесткости полимерных материалов и зависимости их свойств от температуры определяют иначе, чем в случае металлических подшипников скольжения. Их величина в первую очередь зависит от режима работы, от которого зависит теплообразование в процессе эксплуатации. Податливость полимерного слоя, возрастающая при повышении температуры, может быть причиной увеличения до опасных значений угла контакта в сопряжении вал - ТПС. [43]
Таким образом, приведенные в этом разделе таблицы позволяют конструкторам проверить возможность эксплуатации полимерных подшипников в конкретных узлах и определить исполнение. Ниже приведены графические зависимости по влиянию конструктивного исполнения подшипникового узла с ТПС на допустимый режим эксплуатации и требуемый зазор. [44]
Страницы: 1 2 3 4 5