Возникновение - кризис - теплообмен
Cтраница 2
Заметим, что при температуре конденсации ниже 400 К в прямом цикле ПТУ возникновение кризиса теплообмена в поверхностном конденсаторе не вызывает термического разложения ОРТ, но существенно снижает интенсивность теплопередачи. [16]
В области с высоким массовым паросодержанием ( обычно в дисперсно-кольцевом режиме течения) возникновение кризиса теплообмена связано с испарением или локальным разрушением жидкой пленки на теплоотдающей поверхности. При этом в ядре потока остается диспергированная жидкость в количестве, достаточном для бескризисного охлаждения. [17]
Из изложенного выше, а также анализа рис. 8 1 ясно, что в момент возникновения кризиса теплообмена в стержневых сборках в двухфазном потоке находится еще достаточное количество жидкости ( более 50 %), не участвующей в теплосъеме, которую необходимо использовать для охлаждения твэлов. Исходя из этого задача интенсификации теплообмена применительно к двухфазному потоку заключается в активном воздействии на ядро потока и на пленку жидкости необогреваемого канала таким образом, чтобы направить как можно больше резервной жидкости на тепловыделяющую стенку для пополнения на ней жидкой микропленки. Часто это достигается закруткой потока теплоносителя с помощью скрученных лент, устанавливаемых в межстержневом пространстве пучков стержней. [19]
Как следует из рис. 4, профили температуры стенки трубы по верхней и нижней образующим после возникновения кризиса теплообмена существенно различаются между собой. В первом случае температура стенки нарастает сравнительно плавно. Во втором, наоборот, скачок температуры стенки наблюдается очень резким. Это объясняется интенсивной растечкой тепла по окружности в процессе возникновения кризиса теплообмена 2-го рода на верхней образующей, поскольку на боковых стенках жидкая пленка в это время сохраняется и теплоотдача продолжает оставаться высокой. Высыхание же пленки в нижней части трубы имеет место уже после того, как боковые стенки станут сухими. [20]
Ясно, что эта доля тепла ( независимо от характера тепловыделения) не имеет никакого отношения к условиям возникновения кризиса теплообмена. [21]
В наших исследованиях длина тепловыделяющей части опытного элемента практически совпала с геометрической длиной пути потока жидкости от входа в канал до места возникновения кризиса теплообмена. [22]
 |
Экспериментальные и расчетные значения параметров для опыта с увеличением расхода теплоносителя ( при Гвх 188 С. G0 0 197 кг / с. pQ. [23] |
Иллюстрируемое рис. 4.13, 4.14 сопоставление опытных и расчетных данных показывает, что в рамках рассматриваемой неравновесной модели теплогидравлики нестационарного двухфазного потока со скольжением фаз и при использовании мгновенной локальной гипотезы кризиса теплообмена в нестационарных условиях расчетные предсказания времени возникновения кризиса теплообмена вполне реалистичны, причем в большей степени, чем при применении модели равновесного потока со скольжением фаз. [24]
Если исходить из предположения, что определяющая роль в развитии кризиса теплообмена принадлежит тепловым и гидродинамическим условиям в пристенном слое, то объяснить полученные результаты нетрудно: нагревание второй стенки увеличивает среднюю температуру жидкости на выходе из обогреваемого канала и не влияет ( или влияет не столь существенно) на условия возникновения кризиса теплообмена на первой стенке. Относя при обработке опытов qKp к усредненному значению 62 мы, конечно, получим, что для двустороннего обогрева критические тепловые потоки будут иметь большие значения. [25]
Те же Самые рассуждения приводят к выводу, что7кр будет находиться в обратном соотношении с длиной канала /, а увеличение pay всегда способствует повышению 7кр - Таким образом, влияние геометрических размеров трубы на 7кр проявляется при указанной системе обработки опытных данных совсем иначе, нежели это меет место при отнесении 7кр к параметрам рабочей среды в месте возникновения кризиса теплообмена. Это обстоятельство усложняет сопоставление результатов исследований разных авторов, а при недостаточно глубоком анализе вопроса может даже привести к необоснованному выводу о большой противоречивости сопоставляемых экспериментальных данных. В соответствии с новой гипотезой появляется дополнительный параметр /, что заметно усложняет обработку опытов и снижает наглядность получаемых результатов. [26]
Рассматривается физичессая природа ухудшения теплообмена при дисперсно-кольцевом режиме двухфазного потока и на этой основе дается более общее определение понятия кризиса кипения II рода. Исследуется течение микропленки условия необходимые для ее выпаривания и возникновения кризиса теплообмена Получены расчетные зависимости для определения расхода жидкости в пленке. [27]
 |
Зависимость XYJ от х по данным [ Л. 54 ]. [28] |
С этой целью был использован так называемый солевой метод исследования. Он основан на отмеченном выше явлении отложения накипи на поверхности нагрева в месте возникновения кризиса теплообмена второго рода. [29]
Анализ сопоставлений опытных данных с результатами расчета по машинной программе TRAC - P1A [199] показал, что на стадии истечения теплоносителя и заполнения нижней камеры водой САОЗ согласование температур оболочки твэла достаточно хорошее в сечениях, близких к входу в активную зону. Дальнейший анализ позволяет заключить, что в основе расхождения данных лежит различие в моментах возникновения кризиса теплообмена в опыте и расчете, что в свою очередь свидетельствует о необходимости уточнения методики расчета расхода истекающего теплоносителя. [30]
Страницы: 1 2 3 4